T140-1和TS140推土機，自投產以來，一直存在著終傳動齒輪強度不夠，齒麵點蝕，磨損嚴重的情況。
      針對上述問題，結合引進的D6D技術，將T 140-1推土機終傳動齒輪與之對比分析，兩個機型的齒輪終傳動。
      T140-1原設計最大接觸強度超過了許用要求的1/3，這樣就會造成齒麵過早的點蝕，磨損嚴重。而彎曲強度有2項不合格，易造成齒麵斷裂。計算結果與實際反饋回來的信息是一致的。即終傳動軸齒輪，中間軸點蝕磨損嚴重，中間軸，大齒圈強度不足，經常發生斷裂。
      D6D接觸強度滿足要求，彎曲強度富裕，這樣齒輪不但能抗點蝕和磨損，而且強度很高，能夠承受較大的衝擊載荷。
      (1)通過對D6D齒輪進行分析計算，它的變位係數在1.4-1.6之間，屬於大變位齒輪設計。而變位齒輪的最大特點之一就是正變位係數越大，齒廓曲率半徑越大，齧合角越大，齒根越厚，從而可提高齒輪的彎曲強度，抗磨損和點蝕。而T140-1的變位係數在0.3 -0.9之間，沒有突破變位係數為1的約束。
      由表可以看出，變位係數越大，齒形係數Y越大，即齒根彎曲許用應力越大。抗彎曲強度提高的比率幅度隨著齒數的增加有所下降，但總的趨勢是隨變位係數x的增加而增加。
      (2)變位係數對齒麵接觸強度影響的有限元分析
      我們一般是用齧合節點上的接觸應力來判斷齒麵接觸強度。該點的接觸應力與該點的綜合曲率半徑的平方根成反比。曲率半徑越大，接觸應力越小，而要使綜合曲率半徑R增大，就必須要使齧合角增大，也就是必須要使齒輪的變位係數和增大才行。相應潤滑油膜厚度也增大，從而能夠有效地減輕齒麵磨損起到防止點蝕的效果，並減輕齒麵的接觸壓應力。
      在前麵我們提到了為了提高齒輪的強度，變位係數越大，效果越好。而目前我國所執行的齒輪設計標準，隻能滿足於x< 1，當x>1時，則不適用。為此需要對設計計算方法進行修改，具體計算方法見表。比較Sa，S a要均大於0.25 m，即兩值要接近。
      (3)利用模擬切削軟件程序，采用模擬切削方法看齧合情況並對齒根槽寬要進行驗算。保證有足夠的空間，滿足刀具刀尖強度的要求，以及相齧合點齒頂與齒根不發生幹涉。  聲以上三點不能全部滿足，則要修改式尺寸，並進行重新計算，直到滿足為止，然後進行以下計算。其它齒輪參數計算公式等同於GB標準。
      采用以上方法計算的齒輪，由於采用大變位係數，因此滾刀需要特殊設計，對於少齒數大變位係數小輪，滾刀的齒形角將選擇小於20°的齒形角。對於多齒數，大變位係數的大輪，滾刀的齒形角將選取大於20°的齒形角，以滿足刀具使用及設計要求，最後要滿足滾刀法向齒形角。

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